建筑抗震設計規范標準

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建筑抗震設計規范標準范文第1篇

【關鍵詞】工程場地地震安全性評價；建筑抗震設計

一.應用中存在的問題

場地設計地震動參數確定和場地震害效應評價是設計人員必須重點關注的，所以應用中出現的問題也多為涉及這兩個方面的內容，主要有以下幾點：（1）安評報告提供的場地設計反應譜曲線下降段的衰減指數與《建筑抗震設計規范》不一致，造成電算程序無法計算；（2）按照安評報告提供的場地設計反應譜計算的地震效應比按照《建筑抗震設計規范》反應譜計算的結果大很多，甚至超過50%以上；（3）安評報告提供的地震動時程分析結果與反應譜計算結果相差較大；（4）有些安評報告沒有地震邊坡效應的評估，或地震邊坡效應評估不充分，缺乏對處于危險地段的邊坡進行治理的可行性評價。

二.幾點建議

2.1反應譜的表示形式宜規準化

《工程場地地震安全性評價》第12.1.2條規定：反應譜宜以規準化形式表示。反應譜以規準化形式表示，可以方便工程抗震設計使用，同時能在一定程度上消除隨機因素所造成的譜值隨周期劇烈變化的不合理性。考慮到建筑設計單位現有計算軟件的條件限制，建議安評報告給出的建筑抗震設計反應譜采用《建筑抗震設計規范》中的標準反應譜的形式，反應譜的形狀參數應符合該標準第5.1.5條的規定：

（1）直線上升段，周期小于0.1s的區段；（2）水平段，自0.1s至特征周期區段（水平地震影響系數最大值αmax）；（3）曲線下降段，自特征周期至5倍特征周期區段，衰減指數應取0.9；（4）直線下降段，自5倍特征周期至6s區段，下降斜率調整系數應取0.02。

2.2反應譜曲線下降段衰減指數與《建筑抗震設計規范》不一致的處理

在某些特殊地質條件下，安評報告給出的反應譜曲線下降段的衰減指數與《建筑抗震設計規范》不一致時（通常為1.0或1.1），可以按規范規定的衰減指數0.9進行計算，但不能直接采用電算結果，應利用程序中的地震作用調整系數對地震作用進行調整。根據各振型自振周期下的安評報告反應譜與《建筑抗震設計規范》反應譜地震影響系數的比值調整各振型的地震作用，并按照振型分解反應譜法的振型組合原則求得振型組合后的地震作用，這個地震作用與按衰減指數0.9計算的地震作用的比值即為調整系數。顯而易見，這種計算方法較為繁瑣，一般情況下，對于低階振型起主要作用的建筑，亦可直接取結構基本自振周期下的安評報告反應譜與《建筑抗震設計規范》的反應譜的地震影響系數的比值作為地震作用計算的調整系數來調整地震效應，經多個實際工程的復核驗算表明誤差大至在10%之內。

2.3關于反應譜的平臺高度值和特征周期值

安評報告反應譜的平臺高度值（地震影響系數最大值）是在考慮覆蓋土層條件的影響下，依據地震危險性分析計算得到的基巖地震動參數，進行場地地震反應分析計算給出的。由于種種原因，安評報告的反應譜的平臺高度值總是大于《建筑抗震設計規范》反應譜的平臺高度值，這是造成安評報告反應譜計算的地震效應比按照《建筑抗震設計規范》反應譜計算的結果大很多的原因之一。

原因之二是安評報告給出的反應譜特征周期值通常大于規范反應譜特征周期值，值得注意的是2010版抗震規范反應譜特征周期值己與《中國地震動參數區劃圖》8306-2001特征周期值基本吻合，故安評報告給出的反應譜特征周期值與規范反應譜特征周期值不應有太大差別。

安評報告反應譜計算的地震效應比按照《建筑抗震設計規范》反應譜計算的結果大很多的問題，應該引起我們的重視。在烈度七度、設計基本加速度0.1g區，如果地震效應大50%，實際上已達到0.15g區的效應。在烈度七度、設計基本加速度0.15g區，如果地震效應大33%，則已達到烈度八度區的效應。當工程場地已處于明確的抗震設防區劃內，除非是可能發生嚴重次生災害的工程、核電站和其他有特殊要求的核設施建設工程，其他工程則不應出現抗震設防要求跨區劃的誤差。

2.4關于地震動時程分析

《建筑抗震設計規范》規定振型分解反應譜法是基本方法，時程分析法作為補充計算方法，對于規范特別規定的建筑才要求采用彈性時程分析法進行多遇地震下的補充計算。

時程分析一般是針對建筑的規則性，進行較為準確的計算和撿查是否存在薄弱層、剛度突變等。正常情況下，彈性時程分析計算所得的結構底部剪力的平均值接近或小于振型分解反應譜法求得的底部剪力（但不應小于80%），所以建議安評給出的地震動時程應允許設計單位進行試算，必要時可進行調整，使之與振型分解反應譜法的計算結果（底部剪力）較為吻合。

三.重視地震邊坡效應的評價

汶川地震災害表明，由于地震引發地質災害造成的建筑物破壞、人員傷亡在這次震害中占有很大的比例。震后修訂的《建筑抗震設計規范》（2008年版）新增3.3.5條，要求山區建筑的地基基礎，應注意設置符合抗震要求的邊坡工程，并避開土質和強風花巖石邊坡的邊緣；并將第4.1.8條改為強制性條文，要求在陡坡和邊坡邊緣等不利地段建造丙類及丙類以上建筑時，應注意穩定性和地震放大作用。規范的修訂是為了進一步增強山區建筑的抗震能力，也說明重視地震邊坡影響的重要性。

當邊坡在地震時可能發生滑坡、崩塌，邊坡塌滑區或邊坡塌方影響區則屬于危險地段，規范規定嚴禁建造甲、乙類建筑且不應建造丙類建筑。但由于社會經濟的發展，在邊坡塌滑區或邊坡塌方影響區內建造建筑物的情況已不可避免，如何對屬于危險地段的邊坡進行綜合治理，其抗震設防標準如何確定，國內現行規范還沒有統一、明確的規定。考慮到“大震不倒”的設計原則，這種情況下的邊坡工程在大震時，支護結構不能發生失效性破壞、邊坡不能發生滑坡、崩塌是最基本的要求。要滿足這個要求，安評報告對建筑邊坡地震效應進行完整、全面的評價是十分重要的。

建筑抗震設計規范標準范文第2篇

【關鍵詞】汶川地震；JICA（日本國際協力機構）抗震；隔震；減震

2010年6月-8月，我有幸赴日本參加了為期兩個月的中日抗震技術人員的培訓學習。該項目是2008年5.12汶川特大地震以后，中日兩國首腦確認的“總體合作框架”中就“城市建設”領域開展的災后恢復重建合作項目，由中國科技部及住建部和日本國際協力機構（JICA）簽約實施。該項目的主要目的是通過對中國建筑抗震技術和管理人員進行培訓，借鑒日本建筑工程抗震領域的先進經驗，以提高中國建筑抗震防災能力，并推動中日兩國在建筑抗震技術領域的深入全面合作。項目于2009-06-01啟動，2013-05-31結束，為期四年。

通過兩個月的研修，了解了日本的防災減災系統，日本抗震 設計法的發展歷程，并對中日兩國抗震設計有了細致的比較，學習了日本在隔震，減震方面的先進技術以及抗震加固的先進理念和方法。

首先簡要介紹日本的防災減災系統：注重防災減災意識的培養和加強； 防災知識普及常抓不懈，從我作起； 政府對既有建筑尤其是生命線工程和民生工程（學校，醫院，聚居的住宅等）的抗震性現狀調查常態化，掌握第一手資料；對抗震化鑒定和加固制定計劃和目標，不因為大地震再現周期長而導致對抗震加固猶豫不決的態度，和僥幸的心理；提高地震應急判斷和評估水平，避免次生災害的發生，使災區能盡快恢復正常的生產和生活。

日本的抗震設計法的發展歷程：1916年 佐野利器博士提出震度法概念（考察1906年美國舊金山大地震后經過研究發表《建筑物抗震結構理論》中提出用震度乘以房屋重量來計算水平地震慣性力）； 1923年 關東大地震，磚石結構破壞嚴重，（80%以上）從此該類結構從日本新建建筑舞臺消失；同時因混凝土結構倒塌和發生嚴重破壞的較少，其抗震性能被認可；1924年 震度法被正式采用，K=0.1，地震作用取為建筑物重量的10%（容許應力度=材料強度的1/2）；要求超過50尺（大約15m）的建筑須采用鋼筋混凝土結構或者鋼結構 ；1924～1950年間日本結構抗震領域展開“剛柔相爭”（以剛度抵抗，或韌性順應） 1950年頒布《建筑基本法》調整水平地震作用，K=0.2（容許應力度=材料強度）；1971年修訂《建筑基本法》，規定柱箍筋間距≤100mm。加強對柱混凝土的約束作用，旨在提高砼柱子的延性；1977年，制定了抗震診斷基準與修復設計指針，提出既有建筑加固辦法 1981年頒布“新抗震設計法”，提出二次設計的要求（小震不壞，大震不倒），并提出保有耐力的設計計算法 ；1983年，隔震橡膠在日本應用于民用建筑，開始出現隔震建筑 ；2000年 增加“基于性能的抗震設計法”（極限承載力計算法）95年阪神地震很多建筑雖未嚴重破壞，但塑性變形過大使修復成本過高或喪失正常功能；2005年補充“基于能量平衡的抗震設計法”（主要用于鋼結構）地震輸入能量=彈性應變能We+塑性應變能Es.，建筑物必須吸收的最低能量=地震輸入能量-彈性應變能We。

日本建筑物按規模和高度進行安全性與分類 ：第一號建筑物：高度超過60m的建筑物，即超高層建筑物； 第二號建筑物：高度低于60m建筑物中的大規模建筑物（高度一般指31m以上）； 第三號建筑物：高度低于60m建筑物中的中規模建筑物；第四號建筑物：以上一號至三號以外的小規模建筑物，無需進行結構計算。日本的抗震設計原則主要是：

60m以下的建筑物：

1）新抗震設計法，二次設計方法，滿足小震不壞（地震加速度約80gal，建筑加速度反應約0.2g）、大震不倒（地震加速度約400gal，建筑加速度反應約1.0g），采用容應 力 度計算法+保有耐力計算法。從1981年沿用至今，概念清晰，方便操作。

2）基于性能的抗震設計法（極限承載力計算法），實際應用不多。

3）基于能量平衡的抗震設計法（主要用于鋼結構），理論較深（能量法），實際應用很少。

60m以上的建筑物：

必須進行彈塑性時程分析驗證其抗震性能，設計文件送交國土交通省大臣指定的審查單位進行審查。（類似國內的超限高層的抗震專項審查）

而我國的建筑抗震設計標準的制定則是經歷了一下幾個過程：1974年：《工業與民用建筑抗震設計規范》（TJ11-74） 規定建筑物遭遇到相當于設計烈度的地震影響時，建筑物允許有一定的損 壞，不加或稍加修理仍能繼續使用； 1978年：《工業與民用建筑抗震設計規范》（TJ11-78）基于唐山大地震，輸入的水平地震動較大，采用基底剪力法；1989年：《建筑抗震設計規范》（GBJ11-89）增加震源距的影響（近震、遠震），三水準設防，兩階段設計。2001年：《建筑抗震設計規范》（GB50011-2001）引入設計地震分組；2008年：《建筑抗震設計規范》（GB50011-2001，2008年版） 汶川地震后基于抗震概念設計的修編（震后調查，樓梯間作為逃生通道或安全島采取構造加強措施等）；2010年：《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010） 對一些有專門要求的建筑結構，允許采用抗震性能化設計。

我國抗震設計的方針是：三水準設防，兩階段設計 。所謂三水準性能目標：“小震不壞、中震可修、大震不倒”，現行《建筑抗震設計規范》GB50011-2010增加了性能化設計目標，即使用功能或其他方面有專門要求的建筑，當采用抗震性能化設計時，具有更具體或更高的抗震設防目標。以抗震設防烈度為抗震設計的基本依據，引入“設計地震分組”，體現地震震級、震中距影響，不同類型的結構需采用不同的地震作用計算方法：高度低于40m，以剪切變形為主且質量和剛度沿高度分布較均勻以及近似于單質點體系的結構采用底部剪力法，除此以外用陣型分解反應譜法，對于特別不規則的建筑甲類建筑或高度超過抗規表5.1.2列高度的建筑。并利用“地震作用效應調整系數”，體現抗震概念設計的要求，把抗震計算和抗震措施作為不可分割的組成部分，強調通過概念設計，協調各項抗震措施，從而實現“大震不倒”；同時采用二階段設計實現三個水準的設防目標：第一階段設計：是承載力驗算，取第一水準的地震動參數計算結構的彈性地震作用標準值和相應的地震作用效應，進行結構構件的截面承載力驗算及變形驗算。既滿足了在第一水準下強度要求，又滿足第二水準的變形要求。第二階段設計： 采用第三水準烈度的地震動參數，進行彈塑性變形驗算，并結合采取相應的抗震構造措施，實現第三水準的設防要求。

從中日兩國抗震設計基準以及抗震鑒定抗震加固促進法的建立和發展的歷史得到的啟示：在每一次大地震的震害調查中總結經驗和教訓，適時對現行設計基準作出必要的修訂和改進，找出差距，調整思路，從而使建筑的耐震化不斷加強，建筑物的性能在地震后的維持與恢復能力也不斷提高。 在這一點上我感覺中日兩國的做法基本相仿，中國曾在1976年唐山大地震的震害調查中發現砌體結構如有很好的鋼筋混凝土構造柱和圈梁的約束系統，由此系統提供延性，也能在大震后裂而不倒。此后結構科研人員據此進行了一系列的相關試驗，對74抗規進行修編從而完善了砌體結構的抗震構造搓施，這在08年5.12汶川地震的震后表現中也得到了檢驗；在對汶川地震震害調查和分析后，《建筑抗震設防分類標準》把中小學校舍及醫療建筑的設防標準提高到重點設防類，01抗規的08版又對一些條文進行了修改補充，如樓梯間的相關構造等。

對日本隔震減震結構的幾點認識：1.基于能量法的原理以及性能設計的要求，阪神淡路地震后日本的隔震減震結構迅速發展起來，包括新建和抗震化改修建筑都多有利用，半主動，主動減震系統，各種形式的隔震支座和耗能支撐也不斷被開發；2.隔震結構因其極大的降低了地震動向隔震層上部結構的輸入，使構件截面尺寸及配筋等比先前單純抗震設計時大為減小，尤其在處理不規則結構無縫設計時起到了非常重要的作用；3.隔震支座的布置應該注意上部柱子的內力，對于周界等有可能出現彎矩而產生拉應力時不可選擇純滑動支座。（我們現地參觀的東京品川御殿山工程以及三洋化成的隔震加固等項目）；4.耗能減震支撐可以結合結構型式合理選擇，盡可能多的減少結構自身的反應，達到其耗能的目的；5.隔減震結構在震度較大的地區應加以推廣應用，在我國隨著隔震層以及耗能支撐材料的不斷開發，在設防烈度較高的區域應是可推行的非常優越的結構體系。

另外，日本的抗震加固方法也是非常多樣化，從原理上分可以是韌性加固，也可以剛度強度加固，甚至對于一些特殊用途和要求的建筑可以采用隔震，減震等的加固方式，從降低地震動的輸入著眼，即從根本上卸載不堪重負的原結構構件所需承擔的水平地震力，從而使其滿足要求。從形式上講可以是改善原結構的延性，也可以加大墻柱等抗側力構件截面，增設帶框支撐，增加混凝土墻，加設減震器或增加耗能支撐等等措施。隔震加固因為施工難度大，間接成本過高，除重點文物等保護性建筑以及因其他因素而使加大截面或增設構件滿足不了抗震要求的，一般不建議采用隔震加固。

從日本現階段抗震設計的理念和方法以及日本國內建筑材料及施工技術的發展我有幾點感想：1.結構設計不但要保證構建筑物的安全，同時應滿足性能要求，并且在震后能盡快恢復，修復的成本也需考慮。即安全+安心。（性能設計）；2.結構方案的選取可多樣化，不必拘泥于結構型式和體系的限制，只要能滿足兩階段設計的各項指標，限高通過批準，地震動輸入適合，時程分析計算滿足要求即可。可以剛柔相濟，以柔佐剛，也可抗震，減震，隔震協調并行，這樣就給建筑的平立面設計創造了非常寬廣的施展空間，也為我們的城市帶來更多亮麗的風景。（這點應該是我們的抗震設計規范非常有必要借鑒的地方）3.高強混凝土的開發和高強鋼筋的利用以及減震結構的實施（能量原理），使得延性框架結構在超高層建筑中的應用成為可能。我們現地參觀的東京東池袋丁目的高層住宅，189m高，純框架，在6～22層位移較大的摟層使用了低屈服鋼的減震柱）4.先進的施工工法，精良的施工設備使建筑的工廠化成為可能，加快了施工速度，同時也減輕了對環境的污染；5.結構的概念在施工安裝中的構造處理應用：為了減輕隔墻對框架柱可能產生的約束作用，尤其是通條窗或柱邊框們的下護墻或上頂壁，隔墻都在梁上下設置卡口固定，使其與柱子脫開；預制大孔板的應用，有效的減弱了板對梁的約束，使得梁的屈曲更易實現。

建筑抗震是一個系統性問題，從建筑選址開始就必須慎之又慎，應注重對活斷層的判別，規定活斷層近前的建筑及市政設施的限制；要深入研究地基，地基與建筑物相互作用的影響，結構計算時輸入的地震動參數要適合建筑的抗震設防烈度，抗震等級以及場地類別和地震分組等，抗震加固時要對建筑物抗震性能余力進行再評價，要剛柔結合，順勢而為，充分發揮被加建筑的功能再利用。

現階段地震的發生不可預測，但做好建筑物的抗震及加固，做到有備無患則是我們結構抗震工作著必須擔當的責任。

參考文獻：

[1]《抗震設計標準Ⅱ2010年中國耐震建筑研修課件》神戶大學，孫玉平

建筑抗震設計規范標準范文第3篇

關鍵詞：等效剪切波速 場地類別 計算深度

中圖分類號：G353文獻標識碼： A

引言

津南區位于天津市東南部，海河下游南岸古為退海之地，境內兩條貝殼堤是滄海桑田變遷的歷史足跡屬海積及河流沖積平原，現代的津南地貌是4000年以來，在古渤海灣灘涂及水下岸坡區，經黃河、海河攜帶泥沙與古渤海潮汐、風浪搬運海底物質共同堆積而成的。根據本地區所處的地理位置，從構造上位于冀渤斷塊坳陷中的滄縣隆起上，表層為廣泛的第三系和第四系所覆蓋。近場斷裂均為隱伏斷裂，規模較大的斷裂主要有北東向的天津北斷裂―大城斷裂，北北東向的白塘口西斷裂，北西西向的海河斷裂及北東向的滄東斷裂。

我國《建筑抗震設計規范》GB50011-2010 [1]將場地等效剪切波速Vse的計算深度取土層覆蓋厚度與地表以下20m二者的較小值；而部分歐美國家以及我國臺灣地區將場地等效剪切波速Vse取為地表以下30m。因此，本文通過對津南區中軟土場地的鉆孔實測剪切波速為例，對我國《建筑抗震設計規范》GB50011-2010與歐美國家抗震設計規范中場地類別分類標準進行對比，探討了津南地區場地等效剪切波速的計算深度由地表以下20m增加至30m的差異性，供本地區工程建設決策參考。

1 津南區剪切波速收集

隨著津南地區重大工程建設的不斷增多，表1匯總了津南地區下屬8個鎮的場地剪切波速資料來源情況，鉆孔數目達61組，基巖埋深>50m，按《建筑抗震設計規范》GB50011-2010場地等效剪切波速計算方法，計算當埋深為20m和30m時各工程場地等效剪切波速Vse。

表1 場地剪切波速資料統計

序號 工程名稱 所屬行政區域 鉆孔數 基巖埋深 鉆孔深 Vse（20） Vse（30）

1 金華園 咸水沽鎮 8 >50 50 156～192 178～215

2 成達石油 雙港鎮 7 >50 36 172～183 198～206

3 辛莊給水泵站 辛莊鎮 5 >50 34 161～193 185～218

4 杰曼科二期 北閘口鎮 10 >50 40 152～178 164～203

5 天佑聚沛 八里臺鎮 10 >50 35 163～176 193～206

6 雙橋住宅 雙橋河鎮 6 >50 30 150～175 176～201

7 小站幸福公寓 小站鎮 10 >50 38 174～188 196～205

8 葛沽休閑園 葛沽鎮 5 >50 32 155～176 177～204

2不同計算深度下等效剪切波速的比較

2.1 世界各國規范計算等效剪切波速計算深度取值的比較

在巖土工程勘察、地震案例性評價和地質災害危險性評估工作中，都要涉及場地類別的劃分和判定，其對后續工程的開展具有決定性作用。我國《建筑抗震設計規范》GB50011-2010中按照土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度來劃分場地類別，計算公式如下：

（1）

式中：―土層等效剪切波速（m/s）；

―計算深度(m)，取覆蓋層厚度和20m兩者的較小值；

―剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間；

―計算深度范圍內第土層的厚度；

―計算深度范圍內第土層的剪切波速（m/s）；

―計算深度范圍內土層的分層數。

根據土層剪切波速的范圍，場地土的類型分為巖石、堅硬土或軟質巖石、中硬土、中軟土和軟弱土五類，且將堅硬土與巖石的等效剪切波速分界值定為800m/s；同時《建筑抗震設計規范》GB50011-2010規定，建筑場地覆蓋層厚度的確定為：一般情況下，應按地面至剪切波速大于500m/s且其下臥各層巖土的剪切波速均不小于500m/s的土層的距離確定。

表2 各國抗震設計規范場地類別分類標準比較[2]

規范標準 場地類別

中國抗震規范GB50011―2010 I1（h

II(3≤h≤15) II(3≤h≤50)

III(15≤h≤80) III(h>50) II(h≥5) I1(h=0) I0(h=0)

IV(h>80)

軟弱土 中軟土 中硬土 堅硬土或軟質巖土 巖石

Vse20= 150m?s-1250m?s-1 500m?s-1800m?s-1

美國抗震規范 ED C BA

Vse30=180m?s-1 360m?s-1760m?s-11500m?s-1

歐洲抗震規范 EDC BA

S1S2

Vse30=100m?s-1180m?s-1 360m?s-1800m?s-1

中國臺灣抗震規范 S3 S2S1

Vse30=180m?s-1 360m?s-1

建筑抗震設計規范標準范文第4篇

關鍵詞：梁柱節點，抗剪承載力，梁端加腋

如果說 “強柱弱梁，強剪弱彎”是提高結構變形能力的設計精髓，那么節點核心區截面抗震受剪承載力驗算就是實現“強節點弱構件”的關鍵，也是建筑結構抗倒塌能力的關鍵。節點域內抗剪設計不足，遇到地震時會造成剪切破壞，屬于脆性破壞，無征兆，致使建筑物瞬間垮塌。

根據建筑功能需要布置結構時，當遇到高層辦公室或公寓等開間要求高的建筑，一般無法采用純剪力墻，而是采用框架結構以及較為靈活的框架―剪力墻結構。框架結構在高層建筑因荷載關系，軸壓比限制下結構柱截面較大；框剪結構由于剪力墻無法靈活布置，第一道防線較為薄弱，則第二道防線框架的豎向構件的結構柱截面也不會很小。當抗震等級為一、二級時，如結構梁截面寬度也為了滿足建筑要求設置得較小時，通常無法很好約束結構柱，導致梁柱節點區抗剪承載力計算不通過。

以廣州（7度區）某處的公寓式住宅樓為例。該工程為32層總高99m的框架―剪力墻結構，框架抗震等級為二級。因超長設置了抗震縫，其中分縫右邊單體標準層局部結構布置如下：

上圖中，結構柱截面邊長1350mm，框架梁250mmx700mm，上機電算結構顯示1-A軸的結構梁柱節點核心區抗剪不足。

由《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010的附錄D 框架梁柱節點核芯區組合的剪力設計值，應符合下列要求：

Vj≤（0.3η jfcbjhj）/rRe

框架梁柱節點核芯區組合的截面抗震驗算則符合以下公式要求：

由上面公式可知，影響框架梁柱節點核心區抗剪承載力的主要因素是核心區截面的有效驗算寬度bj及梁的約束影響系數ηj，而bj和ηj都是跟梁柱截面的寬度有關。由于框架柱截面面積比較大，當結構梁截面寬度受限取值較小時，bj和ηj的也會相應較小，節點核心區抗剪承載力不足。

為了加大bj和ηj，我們考慮了以下措施：

1.加大框架梁的截面寬度。加大結構梁截面寬度是最有效的措施，但對建筑美觀性要求有所降低，同時結構梁全截面加大造價也會相應提高；

2.梁端設置水平加腋。在框架梁的端部設置水平加腋，以加大框架梁對兩柱節點約束寬度，滿足規范對框架梁柱節點核心區的抗剪承載力驗算要求。采用此方法結構設計及施工復雜，但只是框架的端部截面增大，對建筑的影響小，造價也不會提高很多，經濟性指標好。

3.加強節點區域。類似無梁樓蓋的柱帽做法，把節點位置包大。該做法比水平加腋更復雜些，經濟性也不及水平加腋。

當然提高混凝土強度等級也是一個方法。當梁柱砼相差超過兩個等級時應分開澆搗，隔網在施工時容易出現問題。

綜合分析以上幾點，最后選擇了在結構梁的梁端部設置水平加腋，做法如下圖：

計算顯示梁柱節點區抗剪承載力通過。由上面分析及計算得知，梁水平加腋是提高梁柱節點區抗剪承載力而不影響建筑、不過多增加造價的較好方法。

依據《建筑抗震設計規范》，節點核心區是保證框架承載力和抗倒塌能力的關鍵部位，《混凝土結構設計規范》也對節點核心區做了明確規定。在結構設計中針對規范中的抗震驗算規定進行驗算，當驗算不滿足規范要求時，宜先檢查η j 正交梁的約束影響系數是否正確，再針對fc、bj、 hj 進行合理調整，如提高砼強度等級標號，增加節點域面積，能夠有效提高抗剪承載力，直到滿足規范要求。

參考文獻：

【1】《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010

【2】《混凝土結構設計規范》 GB50010-2010

建筑抗震設計規范標準范文第5篇

關鍵詞：水工建筑；抗震設計規范；抗震設計措施

一些大型水工建筑尤其是高壩在設計建設過程中，非常重視抗震設計。如舉世聞名的三峽大壩，在設計過程中依據抗震設計規范，采用了非常多的抗震設計，從而保證了其能夠充分應對可能遭遇的強烈地震（否則一旦大壩被震塌，長江下游數億百姓盡成魚鱉，后果不堪設想）。因此，在各類水工建筑建設時，必須充分探究抗震設計規范，應用抗震設計方案。

1.水工建筑抗震設計規范與要求

1.1.水工建筑建設前應詳細調查施工區的地層結構

根據地理學知識，在兩個大陸板塊的碰撞地帶或者巖層的不穩定地帶，是地震的多發區。如日本就處于亞歐板塊和太平洋板塊的交界處，就屬于地震帶，其每年發生的有感地震多達1500次以上。因此，在規劃建設水工建筑時，務必要首先研究施工地帶的巖層結構。首先，要確定該地帶是否處在板塊的交界處或者附近區域，若是，則應考慮另選新的建設基地；其次，要推算施工地區地殼巖層的形成年齡，一般新生的地殼巖層不穩定，容易引發地震，而巖層年齡很古老的地殼巖層則比較穩定，一般不會發生強烈地震。因此，在施工設計之前，可以利用一些探測儀器分析地層結構，掌握必要的資料數據，為水工建筑的全面抗震設計打下基礎。

1.2.對施工區的地形地貌做好調查研究工作

在2008年汶川五一二特大地震中，研究發現很多水工建筑如橋梁、小型水庫等并未在地震中被破壞，而是毀于地震引發的次生災害中。例如，強烈的地震會引發山體滑坡或者泥石流，其對水工建筑的破壞性并不弱于地震。因此，在水工建筑抗震設計規范中，對施工區地形地貌的調查研究工作做出了非常明確的規定。首先，是調查水工建筑施工區山體的穩定性。山體穩定性的大小直接與發生山體滑坡的概率相關，一般情況下，山坡較陡峭、碎巖山體容易發生山體滑坡。同時，還要研究施工區的地形地貌，是否會在地震中形成堰塞湖或者泥石流。在收集這些數據的基礎上，進行綜合分析，設計出能夠預防和抵抗這類次生災害的十二級方案。特別注意的一點是，在大壩等水工建筑選址時，并不能僅僅根據這些數據確定施工地址（例如平原地帶地殼一般比較穩定，但根本不能建設水壩），因此必須將抗震設計具體到水工建筑自身上。

1.3.水工建筑抗震設計須滿足“小震不壞，大震不到”

“小震不壞，大震不到”是水工建筑抗震設計規范中非常明確的要求。所謂“小震不壞”，是說水工建筑在遭遇到小烈度的地震時，其內部結構和形態不發生或者僅僅發生很小的變化（如內部結構并不發生斷裂、裂縫、松動等較嚴重的破壞情況，或者僅僅發生外部附屬結構的小范圍剝落），且這種變化并不會構成正常使用威脅。而所謂的“大震不倒”，顧名思義，是指水工建筑（特別是大型水工建筑如大壩、水庫等）在遭遇大烈度的地震并被次生災害沖擊中，雖然整體結構遭到嚴重破壞，但卻不會完全崩潰而引發大規模洪災。這兩個水工建筑抗震設計規范提出的明確要求意義是非常重大的，它的落實不僅保障了水工建筑的施工質量，還在很大程度上阻止了地震災害進一步擴大的可能性。

2.基于水工建筑抗震設計規范的具體抗震設計措施探討

2.1.科學地選擇水工建筑的施工地址

水工建筑選址是非常重要的抗震對策。其原因就在于，由于地質結構的不同，在遭受相同烈度的地震沖擊時，被破壞的程度也是不同的。例如相比較于松軟的地面，堅硬地面耐受力就非常強，在這種地面上面建設水工建筑，就能實現比松軟地面好得多的抗震能力。因此，選擇施工地址時，應盡量避開地震時可能發生地基失效的松軟場地，選擇堅硬場地。基巖、堅實的碎石類地基、硬粘土地基是理想的橋址場地；飽和松散粉細砂、人工填土和極軟的粘土地基或不穩定的坡地都是危險地區。同時還應應盡量避免跨越斷層，特殊困難情況下應進行地震安全性評價。另外需要注意的一點是，選址是還應盡量避免距離高山、陡坡較近的區域，以免被次生災害（山體滑坡）破壞。同時，在施工之前還要進行詳細的地質勘探，以防將水工建筑選建在了地殼斷層上。

2.2.地基抗震設計措施

地基是水工建筑的“腳”，若想在地震中“站得穩”，地基必須“扎得深”。在地震多發帶（包括其他地區）的大型水工建筑為了提高抵抗地震的能力，一般采用深基坑施工方法，以增強建筑結構的抗扭曲能力。同時，地基一般由鋼筋混凝土整體澆筑的樁基礎施工而成，其中鋼筋選擇高強度的抗扭曲筋，以加強基礎的整體性和剛度，同時采取減輕上部荷載等相應措施，以防止地震引起動態和永久的不均勻變形。而在地基基礎與上層建筑的接觸位置，為了防止地震中產生相對滑動或者斷裂，應采用嵌入式設計。在地基施工完畢后，還要進行強度檢測，特別是對混凝土強度的試驗檢測，必須嚴格，保證地基整體的澆筑質量。

2.3.水工建筑建筑外形的選擇和結構布置的抗震設計措施

在地震帶建設水工建筑時，科學的選擇建筑構型和結構布置是非常重要的抗震策略。就以水工建筑建設中占據重要地位的橋梁來說，橋型決定了橋梁的力學結構，而橋孔作為構型的一部分，其位置布置會在很大程度上影響橋梁的抗震性能。因此，在橋型選擇時要做到因地制宜，且梁應結合地形、地質條件、工程規模及震害經驗，選擇合理的橋型及墩臺、基礎型式。宜盡可能采用技術先進、經濟合理、便于修復加固的結構體系。可以考慮采用減震的新結構，比如型鋼混凝土結構等。而在橋孔布置時，應兼顧防震能力與通過能力，且以防震能力為主。一般來說，在地震多閥帶普遍采用等跨橋孔布置法，兩側橋孔對稱，中間不留孔，同時采用低矮橋墩的設計。而且，橋體整體設計在滿足通過能力的基礎上，盡量減輕重量，減少沒有必要的附屬結構，以簡潔設計為主。同樣，在其它水工建筑設計時，也要遵循“以穩為主，兼顧簡潔”的設計原則，盡量提高水工建筑的抗震性能。

2.4.防地震次生災害的涉及措施

在很多情況下，水工建筑不得不“依山傍水”，建設在高山峽谷地區。因此，在防止地震造成破壞的同時，預防次生災害造成的破壞也非常重要。首先，是盡可能的增強水工建筑的結構強度，只有建筑體自身具備了“鋼筋鐵骨”，才不懼怕泥石流或者山體滑坡的沖擊。因此，在水工建筑設計施工時，應注重鋼筋混凝土的應用。同時，盡量選用整體砼建筑的施工方法，來加強整體建筑結構的強度。此外，在建筑結構之間的銜接處，如主梁和次梁的交接處，應采用加固措施，例如用鋼筋網扎箍，并用水泥澆筑；其次，在水工建筑如橋梁的關鍵部位，應開辟出適當面積的緩沖地帶，減小次生災害的沖擊力，以免超過水工建筑抵抗的極限；最后，在水工建筑的周圍還應根據實際需求建立防護墻。且防護墻的高度應在兩米左右，采用錐型設計方案，最大程度地吸收滑坡或者泥石流的沖擊力，保護水工建筑的安全。

3.結束語

水工建筑抗震設計必須嚴格按照設計規范進行。而且，在設計方案的施工落實過程中，還應當加強施工管理，保證施工質量。同時，在工程驗收時必須做好抗震設計的綜合考核，保證工程施工品質。

參考文獻：

[1] DL 5073-1997，水工建筑物抗震設計規范[S].