穩壓電路

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穩壓電路范文第1篇

關鍵詞：穩壓；保護

中圖分類號：TM13文獻標識碼：A文章編號：1006-4311（2012）04-0037-01本文主要介紹通過LM317實現電路穩壓這一功能。LM317內置有過載保護、安全區保護等多種保護電路。通常LM317不需要外接電容，調整端使用濾波電容能得到比標準三端穩壓器高的多的紋波抑制比。LM317還有許多特殊的用法。比如把調整端懸浮到一個較高的電壓上，可以用來調節高達數百伏的電壓，只要輸入輸出壓差不超過LM317的極限就行。當然還要避免輸出端短路。還可以把調整端接到一個可編程電壓上，實現可編程的電源輸出。

LM317是一種三端穩壓器，輸出電壓范圍為1.2V—37V，提供1.5A的電流。此穩壓器需要兩個外部電阻來設置輸出電壓。此外還具備限流、熱保護等功能。

LM317服務于多種應用場合，包括局部穩壓輸出穩壓，還可制作成單一集成穩壓器，通過在調整點和輸出端之間連接一個固定電阻，LM317可用作精密穩流器。

LM317包括諸多特點：輸出電流超過1.5A；輸出電壓1.2V—37V；避免置備多種固定電壓；型線性調整率0.01%；典型負載調整率0.1%；80dB紋波抑制比；輸出短路保護；過流、過熱保護；調整管安全工作區保護；標準三端晶體管封裝。

LM317能提供良好的負載調整率，但為實現最優性能要注意幾點。編程電阻的選擇應盡可能連接在穩壓器附近，實現與參考電壓有效串聯的線路壓降最小，提高調整效率。

可以使用0.1uf片電容或者1.0uf鉭電容作為旁路電容，減小輸入電源阻抗的敏感性。盡管LM317在無輸出電容時時穩定態，但與其他反饋電路相似，外部電容有可能引起震蕩，所以為消除這種現象，可以把1.0uf鉭電容或者25uf鋁電容作為輸出濾波電容。

當外部電容應用于任何集成電路穩壓器時，有時必須添加保護二極管以防止電容在低電壓時向穩壓器放電。

穩壓電路范文第2篇

許多集成穩壓器含有不同的輸入電壓，用于主控制邏輯和輸出電源器件。為敏感控制邏輯提供針對大電流電源器件的隔離。通常僅有一組輸入電壓可用，并且希望從這個輸入端同時為控制邏輯和電源器件供電。本文將討論應用+12V穩壓器和10A集成穩壓器NCP3102的高壓輸入總線設計方案。

圖1是一個外加緩沖器和穩壓電路的例子。圖中顯示的電路充當穩壓器、啟動延遲和緩沖器／EMI抑制器。啟動延遲由輸入電壓通過Rs電阻來產生。為了簡化分析，假定輸入電壓(IN+引腳)為19V、處在未穩壓節點(uR節點)的初始電壓為0V，那么，初始提供的電流就是19V／680Q=27.9mA，及當轉換器開始開關時為(19V－5V)／680Q=20.6mA。NCP3102擁有4V的典型欠壓閥值。但是，由于通路晶體管Ql的壓降，前面的計算中使用的是5V。由于存在三條泄漏通道的緣故，軟啟動時間被延長。其中一條泄漏通道通過D2，即最大反向漏電流為2uA的BAT54T1。接下來考慮下一條通過齊納二極管(MMSZ6V2T1)接地的泄漏通道，這條通道在4V時擁有最大3gA的漏電流。要考慮的最后一條泄漏通道是NCP3102的負載，它在4V、導通之前擁有1.8mA的典型電流消耗。由于z1在挽最小電流，Q1在NCP3102導通的那個點充當電壓跟隨器。從前面的分析來看，除了NCP3102的負載消耗外，其它所有泄漏通道都被認為較小，且在計算時會被忽略，因為它們僅會增加數納秒(ns)時間的延遲。為了快速分析起見，連接至UR節點的所有電容都需要充電，并且能夠考慮為并行連接，其中包括c1、C3、C12和C11，如圖1和圖2所示。

通過使用流經Rs的24.3mA平均充電電流并擁有506nF的總并行電容，上述分析還能夠進一步地簡化。總延遲能夠計算出來：506nF×4.0V／24.3mA=83.31.ts，即整個電路到達接近4.0V的輸入欠壓電平的延遲時間。前面的計算假定IN+節點的上升在瞬時間即完成；如果上升速率較慢，電路的延遲將會延長，實際測試波形顯示產生了84gs的延遲。Rz和Rs的值能夠被用于創建不同電平的輸入欠壓鎖定。例如，如果Rs的值增加至1千瓦，導通電壓就會從規定的4V增加至9V，因為在達到9V電平之前，Rs供應的電流不足以克服靜態電源電流。

一旦電路啟動，當高端開關處于導通狀態時，UR節點電壓就由開關節點(PWRPHS引腳)通過D2來提供。如果轉換器輸入電壓設定為1V，占空比范圍就在5.2％－7％之間，因此，來自D2的脈沖就有190ns－427ns的持續范圍。一旦開關開始，控制器的電流負載從1.8mA增加至約11mA典型值。由于開關電源的輸出功率是10w，每5.6mA就是1個效率損耗的百分點。例如，若Rz連接至IN+而非UR，空載電流會增加至23mA，而非16mA。當轉換器開關時，UR電壓擁有一路交流電查看它的充電情況，直至高達輸入電壓IN+在高端開關導通期間減去二極管壓降，并在關閉期間減去電壓衰減。c1和Rs的值不僅控制著導通延遲，還控制著UR節點的衰減，穩壓器的輸出電壓由Rz、zl和Q1設定和控制。首先Rz提供分流來對zl反相偏置，從而為Q1的基極提供參考電壓。Rz還為Q1提供基極電流，并能充當限流器。Q1充當通路元件，對齊納二極管電壓進行穩壓，并減去VBE壓降。

Ql提供的經過穩壓的輸出電壓需要同時為VCC引腳和升壓(boost)引腳提供電壓和電流。控制器的電源通過VCC引腳提供，因此需要通過R5和cll組成的RC網絡來對VCC引腳進行去耦，而該RC網絡消除開關或緩沖期間的干擾。VCC引腳在5.5V時的典型電流消耗是7.2mA。升壓電路用于為高端驅動電路供電。源自Q1的穩壓電壓經過D1，并在高端驅動器關閉時為C12充電。當高端驅動器導通時，PWRPHS引腳的電壓增加到IN+，而D1停止導電。導通高端FET所需要的電源由C12通過Rboost提供。需要著重說明的是，驅動器的上升斜線(先)由Rboost控制，隨后由相位和升壓節點的振鈴(ringing)控制。BOOST引腳在5.5V時的典型電流消耗為3.8mA。在這個點，設計師必須對效率、安全性和電磁干擾(EMI)進行折衷。一方面，最高效率的方法是將R降低至0，在這個點，高端驅動器將快速導通，而開關損耗也將減至最小。快速的轉換導致較大的dv／dt，使其可能超過PWRPHS引腳和BST引腳上的最大額定電壓，而同時還會產生幅射型和傳導型發射。如果R增加，高端驅動器將會導通，緩慢限制電壓尖峰及EMI，但開關損耗將增加，能效將降低。控制器的輸入電壓能夠通過改變zl來從6.2V增加至更高的電壓，而這可以增加轉換器的能效。控制器增加的電壓轉換為內部低端FET的門電壓，而低端FET降低導通阻抗RDS(on)。由于低端驅動器在93％的開關期間都保持導通狀態，擁有較高的電壓對于能效提升非常重要。因此，為控制器輸入提供10V電壓將產生最大的低端導通阻抗，從而降低效率，但隨著電壓增加，控制器的電流消耗也增加，因此需要進行精細的平衡，以找出控制器電流消耗相對于增加的導通阻抗的最佳點。將輸入電壓增加至10V還有另外一項負作用，即升壓節點上僅容許26.5V的最大電壓，由于輸入電壓IN+為19V，那么所升電壓必須限制在26.5V―19V=7.5V。如果在PWRPHS節點沒有電壓尖峰出現，控制器可能擁有高達8V的輸入電壓。仍要解答的問題便是如何最小化升壓節點和相位節點的電壓尖峰。在升壓節點方面，為高端驅動器供電的電容C12必須依靠在開關節點的頂部。由于電容在高端FET導通之前被充電至5.5V，升壓節點將成為開關節點的一個電平轉移版本，因此，如果電壓尖峰在相位節點得到抑制，升壓節點上的尖峰將減至最小。相位節點的一個簡單RC將通過設置一個4MHz的電極來抑制噪聲，提供10Q和4.7nF的RC。另外，緩沖可通過D2、c1和Rs提供。

穩壓電路范文第3篇

例題如圖1所示，用粗細相同導線繞制的邊長為L閉合導體線框，以v勻速進入右側磁感應強度為B的勻強磁場，如圖所示.在線框進入磁場的過程中，M、N兩點間的電勢差大小為U，下列判斷中正確的是（ ）.

A.U=14BLv

B. U=34BLv

C. U=BLv

D. U=12BLv

易錯解法

同學在剛開始學習時，經常這樣解題：

解根據導體平動切割磁感線產生感應電動勢

E=BLv①

設每邊的電阻為R，根據閉合電路歐姆定律

I=E4R②

根據部分電路歐姆定律，MN邊的電阻為R，

兩端電壓為U=IR③

由以上三式解得 U=14BLv

最后選A.

正確的解法：

解根據導體平動切割磁感線產生感應電動勢

E=BLv①

設每邊的電阻為R，根據閉合電路歐姆定律：

I=E4R ②

根據部分電路歐姆定律.MN兩端電壓為路端電壓，U=3IR③

由以上三式解得： U=34BLv

最后選B

分析過程

第一、從兩種解法對比分析，可以很明顯地看出，同學對路端電壓的理解不到位，路端電壓應該是外電路的總電壓，而不是內電阻的電壓，在本題中，MN邊切割磁感線產生感應電動勢，則MN邊就是電路中的電源，它本身的電阻就是內電阻，所以要想做對本題，需要理解好電路中電源和內阻由什么充當，內電壓和外電壓怎么求.這樣才能做對.

第二、從含源電路歐姆定律角度進一步分析.從上邊的分析來看，學生能夠理解上邊的基本概念和計算方法，但是學生還是不理解直接從MN求為什么不對，問題出在了哪里.

補充知識

一段含源電路歐姆定律：電路中任意兩點間的電勢差等于連接這兩點的支路上各電路元件上電勢降落的代數和，其中電勢降落的正、負符號規定如下：

a.當從電路中的一點到另一點的走向確定后，如果支路上的電流流向和走向一致，該支路電阻元件上的電勢降取正號，反之取負號.

b.支路上電源電動勢的方向和走向一致時，電源的電勢降為電源電動勢的負值（電源內阻視為支路電阻）.反之，取正值.

如圖2所示，對某電路的一部分，由一段含源電路歐姆定律可求得

UA-UB=I1R1-ε1+I1r1+ε2-I2r2-I2R2-ε3-I2R3

根據以上知識能很好地解決同學的疑問，可以解釋為什么直接計算MN邊的電壓U=IR不對.正確的計算，應該是一段含源的歐姆定律，MN本身就是一個電源，它兩端的電壓應該除了內阻電壓降之外，還要加上產生的感應電動勢，所以直接從MN邊計算的方程應該是U=-IR+E，就可以得出正確答案.

鞏固練習

例（選自2007年，山東理綜卷）用相同導線繞制的邊長為L或2L的四個閉合導體線框，以相同的速度勻速進入右側勻強磁場，如圖所示.在每個線框進入磁場的過程中，M、N兩點間的電壓分別為Ua、Ub、Uc和Ud.下列判斷正確的是（ ）.

A. Ua

B.Ua

C.Ua=Ub

D.Ub

答案B

本文就一道路端電壓問題，分析了學生易出現的錯誤，并從一段含源電路歐姆定律進一步分析了產生錯誤的原因.從正反兩面的分析過程、補充知識點的講解再加上鞏固練習，因此夯實了學生的相關知識，分析與解決問題的能力都得到相應的提高.

如圖1所示，取小車和砝碼（包括砝碼盤）組成的系統為研究對象，由牛頓第二定律得 a=mgM+m=mg1M+m=

F1M+m（前提條件：平衡了小車的摩擦力）

穩壓電路范文第4篇

關鍵詞:中高壓電纜;高壓輸電線路;避雷線;避雷器

一、中高壓電纜線路與電力系統的連接及絕緣配合要求

1、在系統中應用的3種方式:(1)電纜進線段方式。是指變電站出線間隔采用高壓電纜,敷設一段電纜后,再采用架空線的方式與對端變電站相連,這是一種非常常見的電纜應用方案。接線圖如圖1所示。

(2)高壓電纜線路作為電力線路中間的一部分是指在城市中的高壓電力線路,由于受到架空線路徑選擇困難的影響,架空線路中間的一段采用電力電纜,即電纜的兩端均為架空線路。

(3)變電所之間,全線采用高壓電纜。

2、對系統絕緣的配合要求。為防止雷電波損壞電纜設施,一般從2方面采取保護措施:一是使用避雷器,限制來波的幅值;二是在距電纜設施適當的距離內,裝設可靠的進線保護段,利用導線高幅值入侵波所產生的沖擊電暈,降低入侵波的陡度和幅值,利用導線自身的波阻抗限制流過避雷器的沖擊電流幅值。(1)對避雷線的配置要求。對于電纜進線段方式,與電纜線路相連的架空線路,如果與高壓電纜相連的66kV及以上變電所為組合電器GIS變電所,則架空線路應架設2km避雷線;如果與高壓電纜相連的35kV及以上變電所為敞開式配電裝置的變電所,則架空線路應架設1km避雷線。這是高壓電纜設計的一個重要的外部條件。因此,在電纜的設計中,必須按照絕緣配合的要求,在架空線路上架設滿足長度要求的避雷線。尤其對于改擴建工程,發現原架空線路未架設避雷線時,應改造相應線路,架設避雷線。(2)對避雷器的配置要求。對于電纜進線段的10―220kV電力電纜線路,電纜線路與架空線相連的一端應裝設避雷器,這一原則在DL/T5221―2005《城市電力電纜線路設計技術規定》中被確定下來。根據DL/T620―1997《交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合》,對于發電廠、變電所的35kV及以上電纜進線段,如電纜長度不超過50m或雖超過50m,但經校驗,裝設一組氧化鋅閥式避雷器即能符合保護要求(見圖1),可只裝避雷器F1或F2。電纜線路一端與架空線相連,且電纜長度小于其沖擊特性長度時,電纜線路應在兩端分別裝設避雷器。當進入波電壓與電纜非架空線側的最大脈沖電壓相等時,其相應的電纜長度稱為沖擊特性長度,或稱為脈沖波特性長度,也稱為臨界長度。據此,在長度小于其沖擊特性長度的電纜線路中,脈沖波的入射波和反射波的疊加作用,會使電纜的非架空線一側的電壓高于進入波,因此,不僅架空線側,也要在電纜線路的非架空線一側配置避雷器。

二、中高壓電纜的主要技術特點

高壓電纜的主要設計技術經濟指標是載流量,根據載流量便可確定電纜的截面,從而影響工程的造價。電纜的載流量確定還影響電纜可靠性,新修訂后的國家標準《電力工程電纜設計規范(GB50217――2007)》在確定載流量的條文中,將舊版(已廢止)“持續工作電流”改為“100%持續工作電流”。這一改動,雖未涉及原條款各項要求的改變,卻使基本載流量(IR)對應條件明確為100%恒定(即日負荷率Lf等于1)的持續特征。也意味著當回路負荷持續性Lf IR 。這對于城網供電電纜埋地敷設的線路,具有不可忽視的積極意義,因為城網供電回路的負荷多屬公用性,通常Lf=0.7~―0.8,因而其I'R>比IR可增大20%左右。影響電纜可靠性及載流量的因素非常多,其中電纜護層的接地方式是其中的核心因素。

1、電纜金屬護套或屏蔽層接地方式。對于三芯電纜,應在線路兩終端直接接地,如在線路中有中間接頭者,應在中間接頭處另加設接地。而對于單芯高壓電纜的接地方式則較為復雜,包括一端接地方式、線路中間一點接地方式、交叉互聯接地方式及兩端直接接地方式。

2、電纜金屬護套或屏蔽層接地方式選擇分析。具有一定長度的供電電纜線路以直埋或管路敷設方式時,沿縱長每隔適當距離需要設封閉式工作井,城市內布置接頭工作井一般比較困難,例如110kV雙回電纜接頭井的長度約12m,寬約2m布置,難度可想而知。單芯電纜長度較短時,優先考慮采用一端接地。安裝接地線時,先將銅屏蔽地線與鎧裝地線連接,再將接地線與主地線連接。一端接地時,按規范(GB50217――2007)要求,在交流系統中單芯電纜金屬層正常感應電勢容許最大限值(Esm)不大于300V。采用兩端直接接地方式,需敷設回流線,同時,需要經過計算,以保證兩端直接接地方式的電纜金屬護套在正常負荷電流時必須符合規范允許值。此外,為方便工程今后的維護測試,對于110kV及以上電纜,其金屬護套直接接地端一般需經接地箱接地。交叉互聯方式適用于較長的電纜線路,且將線路全長均勻地分割成3段或3的倍數段。使用絕緣接頭把電纜金屬護套隔離,并使用互聯導線把金屬護套連接成開口三角形,電纜線路在正常運行狀態下流過3根單芯電纜金屬護套的感應電流矢量和為零,就能避免電纜負載能力受流過金屬護套的循環電流引起發熱的影響。

穩壓電路范文第5篇

關鍵詞：高壓輸電線路 測量 技術

中圖分類號： TF351 文獻標識碼： A 文章編號：

前言

輸電線路測量工作是輸電線路設計前期工作，是輸電線路設計的基礎。輸電線路測量成果質量好壞，直接影響輸電線路設計成果優劣。在線路測量中遇到較復雜地形時難以提高速度和質量，廣大測量人員一定要不斷提高專業知識；同時繼續關注實際應用情況，把我們的活動與日常工作有機的結合起來，不斷改進技術并完善專業技能。

1、 RTK測量技術

在線路選線、施工過程中，采用傳統全站儀，經緯儀測量、放線需要耗費大量人力、物力，效率極低，進程緩慢，不利于生產建設。隨著科技的進步，測繪科學無論在理論上，還是在生產實踐中，都發生了巨大的變化，向著更先進的方面發展。相位差分即RTK技術的崛起，是GPS 的一次重大突破。該技術的應用，使得線路選線測量及實時動態放線測量得以實現，極大的促進了輸電線路測量的發展。

GPS 的基本定位原理是：采用空間被動式測量原理，即在測站上安置GPS 用戶接收系統，以各種可能的方式接收GPS衛星系統發送的各類信號，由計算機求解站星關系和測站的三維坐標。在實際操作過程中應注意以下幾方面的問題：

（1）實時動態RTK 測量時選用的橢球基本參數(主要幾何和物理常數)必須在同一工程各個階段保持一致。

（2）基準站應選擇在地勢開闊和地面植被稀少，交通方便，靠近放樣的網點或轉角樁上。基準站應以快速靜態或靜態作業模式測定坐標和高程。

（3）基準站發射天線安裝時，盡量避開其他無線電干擾源的干擾(如高壓線、通信、電視轉播塔、對講機的發射使用)和強反射源的干擾。流動站在精確放樣數據和采集數據時，應停止對講機的使用。

（4）進行RTK 測量，同步觀測衛星數不少于5 顆，顯示的坐標和高程精度指標應在±30mm范圍內。放樣塔位樁坐標值宜事先輸入接收機控制器(電子手薄)中并認真校對。當放樣顯示的坐標值與輸入值差值在±15mm 以內時，即可確定塔位樁，并應記錄實測數據、樁號和儀器高。

（5）當放樣距離超過3km時，宜將3km左右處的塔位樁附合到已知控制點上(如轉角樁、直線樁等GPS 點上)。當無己知點時，必須利用已放樣的塔位樁做重復測量并檢查其精度。

（6）同一耐張段內的直線樁、塔位樁宜采用同一基準站進行RTK 放樣。當更換基準站時，應對上一基準站放樣的直線樁（或桿塔位樁）和轉角塔位樁進行重復測量（主要就是復測轉角樁和轉角后樁目的就是要準確地計算出此轉角的準確轉角度數）。兩次測量的坐標較差應小于±0.07m。高程較差應小于±0.1m。

2、“三角形”測量法

在輸電線路測量過程中，當線路前進方向遇有居民區或大片樹林等障礙物而無法消除時，必須繞過障礙物，重新回到線路直線方向上；當遇有重要跨越物或重要斷面位于河溝、深谷、懸崖峭壁等人類難以到達的地方，或是即使到達，儀器與該點也不通視的情況下，又無法通過直接測量得到待測數據時，就可以采用“三角形”測量法，通過測量其它相關量并計算，而間接得到待求量。有些情況下，也可利用“三角形”測量法很容量地求得諸如轉角塔的轉角度數和檔距，原塔的高度以及直線桿塔的偏移距離此類的數據。

需要注意的是，考慮到測量精度問題，“三角形”測量法對測量儀器的要求較高，通常要采用全站儀進行測量方能保證測量結果的正確性，以便測量進程能達到快速、高效、事半功倍的效果。

3、無棱鏡測量技術

無棱鏡測距又叫無接觸測距，指的是全站儀發射的光束經自然表面反射后，直接測距。無棱鏡測距可以使作業強度大大降低，而且提高工作效率和工作速度。無棱鏡反射全站儀測距的基本原理是在全站儀的測距頭中，安裝兩個光路同軸的發射管：一種是IR（Infra Red） 測距方式，可以發射利用棱鏡和反射片進行測距的紅外光束；另一種是RL（RedLaser） 方式，可發射可見的紅色激光束，這種激光無需棱鏡和反射片便可進行測距。兩種測量模式可以通過儀器鍵盤上的操作來控制內部光路實現相互轉換。由此引起的不同常數改正會有系統自動修正后對測量結果進行改正。兩種方法均為相位法測距原理。相位法測距采用很細的測量光束就可以完成測量，很細的激光束使得相鄰非常近的兩個點也能被準確地測量出來。因此，有棱鏡測距和無棱鏡測距具有幾乎相等的測距精度。

4、衛星導航定位參考站系統

衛星導航定位參考站系統（Continuous Operation ReferenceStations） 即CORS 在數字測圖、施工放樣、車輛導航、形變監測等方面應用十分廣泛，同樣，該技術可以應用于輸電線路測量。CORS 測量，在校正點上只需測量3min，在測區范圍內聯測足夠的已知點，就可以根據需要布設控制點。而常規靜態控制網布設需要考慮基線、信號和交通情況，內外業非常繁瑣，耗時耗力。輸電線路越長，CORS 優越性越顯著。而且，在定位放樁時，常規RTK需要擺設基站并檢測信號，往往流動站到位而基站沒有準備好。使用CORS 流動站則可以“各自為陣”，互不干涉，提高工作效率。當然，CORS 在實驗過程中也出現需要完善的地方。第一，CORS 參考站由于雷擊等原因不可使用，控制中心沒有檢測出來，沒有為流動站及時更換可供使用的參考站；第二，儀器上附加的數據鏈不穩定，后來基本上使用手機藍牙接入CORS系統；使用手機接入網絡比較穩定，但是藍牙非常耗電，有時兩塊電池都不夠用；第三，在衛星信號受到遮擋時，接收機會自動從CORS 系統斷開，需要重新接入，每次接入都需要2~3min；第四，CORS 系統的改正信息是通過移動網絡傳輸給流動站的，在沒有手機信號的地方是不能進行作業的；最后，GDCORS 系統采用的是GPS 單星系統，流動站雙星系統沒有用上，導致初始化時間較長，正午時分效果最差，影響工作效率。

5、輸電線路振動測量技術

從力學結構角度分析，輸電線路振動的主要原因是外來載荷改變了輸電線路原設計的載荷分布。為了保證電網的安全運行，有必要對輸電線路的振動形成機理進行研究和分析，以提出切實可行的、能有效改善輸電線路運行狀態的技術措施。目前常見的振動測量方法按振動信號轉換的方式可分為電測法、機械法和光學法。目前，在輸電線路振動測量方法中使用最廣泛的是電測法，但是電測法對于輸電線路而言，最大的缺點是要測量系統，需要在輸變線路上加裝裝置，這會對測量精度產生一定影響，在操作時也會給線路運行帶來了不便與不安全因素。而采用光電式測量方法，因為不需要在線路上安裝任何裝置，所以操作前不存在影響線路運行的準備工作，既提高了測量的精度，也不需進行高空人工作業或帶電作業，避免了不安全因素。測量人員只需在地面對設備進行操作即可得到準確的結果。這種方法避免了現有測量方法的缺點，而且具有全天候測量的能力。

結束語

輸電線路是生產建設的血脈，快速高效地架設、維護輸電線路成為重要保障。而輸電線路測量首要就是運用多種測量儀器和設備，采集輸電線路設計路徑的地表關鍵點數據，這些數據應能真實反映線路轉角，所經之地的地形、地貌等情況。因此，要準確完成輸電線路的測量工作必須采用合適的技術與方法。

參考文獻

[1] 江新清.RTK在輸電線路測量中的應用[J]. 武漢電力職業技術學院學報. 2008(01)